Kenntnisse über das Auftreten von Kantenrissen beim Beizen nahtloser Rohre

Beim Gießen in die Biege- oder Richtzone kommt es bei der Deformation des Beizens ebenfalls zu Randrissproblemennahtloses Rohr.

0Cr15mm9Cu2nin und 0Cr17Mm6ni4Cu2N Edelstahl gehören zum austenitischen Edelstahl der Serie 200, der sich von den herkömmlichen austenitischen Stählen der Serien 200 und 300 unterscheidetEdelstahl. So etwas200Vierkantrohr aus Edelstahlist anfällig für Kantenrisse, Oberflächenrisse, das Problem einer schlechten Formqualität oder Kantenschäden. Bei der eigentlichen Warmwalzproduktion verwenden die beiden Stahltypen Heizkurven der Serie 200, und die Ofentemperatur wird auf 1215–1230 °C geregelt. Sein thermisches System implementiert das Computermodell der zweiten Ebene „Rough Rolling Regulations“ und „Finish Rolling Regulations“. 800–1020 °C. Bezieht sich auf den eigentlichen Warmwalzprozess von zwei Beizennahtloses Rohr, formulieren Sie das Heizsystem und die Verformungstemperatur dieser Testmethode und führen Sie dann den simulierten Warmwalztest auf dem von uns entwickelten und hergestellten Warmwalztestgerät durch. Heutige Informationen des Vierkantrohrverbandes: Unter Verwendung des AOD+LF-Raffinierungsprozesses zur Herstellung von 0Cr15Mm9Cu2Nn und 0Cr17I6ni4Cu2N, Beizen von nicht-vaskulärem Strangguss-Schlechtstrangguss durch vertikales Biegestranggussverfahren beträgt die Querschnittsgröße des Stranggussstrangs 220 m1260 m. Der Massenanteil % ist in der Tabelle aufgeführt. Die Mikrostruktur der schlechten Schale in verschiedenen Tiefen des säuregewaschenen, nicht-vaskulären Stranggusses 0Cr15m9Cu2Nn, wie in der Abbildung dargestellt, entspricht der Tiefe der gegossenen schlechten Schale. Wenn eine ungewöhnliche Situation auftritt und die Temperatur am Rand des Gussstücks nicht in den spröden Niedertemperaturbereich absinkt. Die Mikrostruktur bei 15 und 25m. Die Form der Mikrostruktur und die Korngröße des 20 g schweren Hochdruckkesselrohrs nimmt mit der Tiefe der Brammenschale zu. Änderungen, zeigen aber einen gewissen Unterschied. Bei der Schalentiefe d0m handelt es sich bei der Mikrostruktur hauptsächlich um eine skelettartige Dendritenstruktur, und der Abstand zwischen primären und sekundären Dendriten ist gering. Bei d5mm handelt es sich überwiegend um eine Dendritenstruktur.

Der Dendritenabstand ist groß. Bei d>15mn sind die Dendriten wurmartig, bei d25m sind es jedoch hauptsächlich zelluläre Kristalle. Die Mikrostruktur der Cr17Im6ni4Cu2N-Vierkantrohr-Stranggussbramme in Abb. 1 zeigt, dass es sich bei der Strangguss-Schlechtschale grundsätzlich um eine Dendritenstruktur handelt. Obwohl es gewisse Unterschiede in der Dendritenmorphologie gibt, besteht seine Struktur hauptsächlich aus einer grauen Austenitmatrix und schwarzem Ferrit. Wie beim 0Cr15Mn9Cu2Nin-Vierkantrohr nimmt mit zunehmender Tiefe der Schale der Abstand zwischen primären und sekundären Dendriten allmählich zu und die Dendritenform ändert sich von einem Skelett zu einem Wurm. Das plastische Verhalten im Prozess der martensitischen Phasenumwandlung in verschleißfesten Verbundstahlrohren wurde experimentell analysiert und die Austenitkorngröße und ihr Austenitkornwachstumsgesetz, Martensitorientierung, Phasenumwandlungsplastizität sowie Auswirkungen von Spannung und Morphologie auf die mechanischen Eigenschaften analysiert aus verschleißfesten Verbundstahlrohren. Unter der Bedingung der Austenitisierungstemperatur 1010 15mir steigen der Starttemperaturpunkt s und der Endtemperaturpunkt ㎡ der martensitischen Umwandlung mit der Erhöhung der Austenitisierungstemperatur, und die Parameter im Phasenumwandlungsplastikmodell des verschleißfesten Verbundstahlrohrs ändern sich mit zunehmender Geschwindigkeit Erhöhung der Vergleichsspannung. Wenn die Austenitisierungstemperatur unter 1050 °C liegt, zeigt das Kornwachstum einen normalen Wachstumsprozess. Mit zunehmender Austenitisierungszeit nimmt die Festigkeit des Rundstahls zu. Mit dem thermischen Simulator -3500 wurde das plastische Verhalten des verschleißfesten Verbundstahlrohrs während des martensitischen Umwandlungsprozesses experimentell analysiert und die Austenitkorngröße und sein Austenitkornwachstumsgesetz untersucht sowie die Martensiteffekte der Orientierung, Phasenumwandlungsplastizität, Belastung und Morphologie auf die mechanischen Eigenschaften verschleißfester Verbundstahlrohre. Unter der Bedingung einer 1010-Austenitisierung für 15 Minuten steigen der Starttemperaturpunkt s und der Endtemperaturpunkt ㎡ der martensitischen Umwandlung mit der Erhöhung der Austenitisierungstemperatur, und der Parameter K im Phasenumwandlungsplastizitätsmodell von verschleißfesten Verbundstahlrohren nimmt mit zu die äquivalente Spannung. Wenn die Austenitisierungstemperatur unter 1050 °C liegt, zeigt das Kornwachstum einen normalen Wachstumsprozess. Mit zunehmender Austenitisierungszeit nimmt Is zu und die B-Phasenumwandlung wird in Korngrenzen unterteilt. Die Keimbildung und das Wachstum der Phasen und Es gibt zwei Stufen der Keimbildung und des Wachstums von Widmanit a. Phase. Wenn die Abkühlgeschwindigkeit von 0,1 °C/s auf 150 °C/s erhöht wird, findet der Phasenumwandlungsprozess von B+a und + hauptsächlich in der Ti-55-Legierung statt. Die Körner im verschleißfesten Verbundstahlrohr können immer noch gleichmäßig und klein bleiben, und auf der Oberfläche des Martensits wurden feine kohärente komplexe Karbide ausgeschieden. Unter Verwendung von Transmissionselektronenmikroskopen, Rasterelektronenmikroskopen, Röntgendiffraktometern und elektrochemischen Methoden werden die Mikrostruktur und die elektrochemischen Eigenschaften verschleißfester Stahlrohrlegierungen in verschiedenen Zuständen wie Gusszustand, homogenisiertem Zustand und Fahrzeugzustand sowie Elektronensonden-EPM untersucht Morphologie und Zusammensetzung der Hauptausscheidungen in verschleißfesten Stahlrohren, die bei 150–300 °C geglüht wurden, wurden durch Energiespektrumanalyse untersucht.